Зависимость напряжения-деформации при сжатии
Работу армоцемента при сжатии исследовали на дисперсно армированных кубах размерами 7, 10 и 20 см и призмах 10 х 10 х 40 см. Такая методика не отражает действительных условий сжатия тонкостенных армоцементных сечений. Г. С. Родов и В. А. Вознесенский предложили испытывать на сжатие полые цилиндрические образцы диаметром 160 мм, высотой 200 мм и толщиной стенки 10 мм, а Н. В. Боровский испытывал полые прямоугольные образцы сечением 130 х X 200 мм, высотой 600 мм. Такая оценка напряженного состояния армоцемента при сжатии более достоверна, но не учитывает особенности технологии изготовления конструкций. Известно, что прочность бетона в значительной степени зависит от способа его укладки, а изготовление цилиндрических образцов возможно только способом вибролитья.
Более достоверной является методика, предусматривающая испытание полых призматических образцов, собранных из плоских пластин, склеенных эпоксидным клеем. Такие образцы можно изготавливать технологическими приемами, принятыми для армоцементных конструкций. При этом строго соблюдается геометрия сечения.
Некоторыми исследователями было установлено, что прочность армоцемента при сжатии на 8—15% выше прочности неармированного бетона. Другими отмечено, что предел прочности армоцемента при сжатии равен призменной прочности мелкозернистого бетона, а иногда и ниже ее. Объясняется это искривлением продольных проволок тканых сеток в местах контакта их с поперечными проволоками, что вызывает расслоение бетона. При сварных сетках, надо полагать, этот недостаток будет устранен. Зависимость между напряжениями и деформациями — нелинейная (рис. 60).
Наличие дисперсного армирования (р < 0,02) не влияет существенно на прочность армоцемента на сжатие и она определяется, в основном, маркой бетона. С уменьшением коэффициента сетчатого армирования деформации повышаются (рис. 61).
Увеличение содержания арматуры влияет на повышение модуля упругости армоцемента (рис. 62). Это наблюдается при замене сеток с крупной ячейкой на сетки с мелкой ячейкой.
Исследованиями установлено, что при расчете несущей способности образцов, армированных сетками, которые направлены параллельно внешнему усилию, арматуру следует учитывать при р не более 0,005—0,01 от сечения бетона. При большем значении коэффициента сетчатого армирования напряжения в арматуре не достигают предельных величин.
На прочность армоцемента сжатию влияет диаметр проволоки. При одном и том же проценте армирования проволоки большего диаметра устойчивее, их меньше и сечение элемента менее ослаблено. Поперечные проволоки, их диаметр и шаг, в силу отсутствия связей между сетками по толщине сечения элемента, не являются косвенным армированием и мало влияют на прочность армоцемента сжатию. Фиксация положения тонких сеток в сечении на 5—10% повышает прочность армоцемента на сжатие по сравнению с образцами с нефиксированным положением сеток.
В связи со значительной гибкостью проволок сетки прочностные и деформативные характеристики арматуры при сжатии армоцементных элементов полностью не используются.